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該系統(tǒng)建成投產(chǎn)以后，出現(xiàn)過洗苯塔洗油消耗量過大的情況，我們經(jīng)過認(rèn)真查找和分析，最終確定 該問題產(chǎn)生的原因是由洗苯塔捕霧器捕集效果差造 成，因此我們對原有捕霧器進行了改造，解決了洗油 油耗過大的問題。
原因查找和分析
原因查找
洗苯塔洗油消耗量從系統(tǒng)投用以來一直比較正 常和穩(wěn)定，單噸輕苯的洗油消耗量為 45 kg，但自 2005 年 2 月開始，洗苯塔洗油單噸耗量開始逐漸增 大。表 1 是 2005 年 1~5 月油耗統(tǒng)計。
針對這種不正常的生產(chǎn)狀況，我們進行了多方面 的調(diào)查分析，從工藝上排除了造成洗油消耗過大的可 能。最終在出廠凈煤氣管道冷凝液水封槽處，發(fā)現(xiàn)冷 凝液中夾帶大量洗油，而且冷凝液較理論排量值偏 大。油耗過大可能是洗油隨煤氣一起通過洗苯塔捕霧 器進入凈煤氣管道，最終從冷凝液水封槽排出。
原因分析
原洗苯塔捕霧器（又稱氣液分離器），放置在 洗苯塔煤氣出口管前。該捕霧器采用壓模成型迷宮 超薄結(jié)構(gòu)，高 1796 mm，寬 1490 mm，厚 238 mm，總 重 180.4 kg。其正面和側(cè)面為翅片式折板，煤氣沿兩 折板之間進入煤氣管道。兩折板之間間隙為 25 mm，氣體通道分布均勻，煤氣阻力較小，但是洗油霧 滴也同樣易于通過。
一回收車間投產(chǎn)初期只處理 1 # 焦?fàn)t煤氣為 半負(fù)荷生產(chǎn)，隨著 2 # 焦?fàn)t的投產(chǎn)，煤氣發(fā)生量增加， 該系統(tǒng)逐漸轉(zhuǎn)入滿負(fù)荷生產(chǎn)，洗苯塔內(nèi)煤氣流速達(dá) 15 m/s 以上，加大洗油夾帶量。
洗苯塔頂部安裝有帶壓噴頭（噴灑量 88 m 3 / h，剩余壓力 0.1 MPa，噴灑角度 120°），洗油經(jīng)過噴 頭在距第一層填料 1.212 m處進行噴灑。由于帶壓 噴灑，霧化效果高于一般靜壓噴灑，霧化油滴也易于 隨煤氣進入煤氣管道。
處理方案
根據(jù)查找和分析的情況，我們決定對洗苯塔捕 霧器進行改造，以提高捕霧器的捕集效率，減少洗油 霧滴進入凈煤氣管道。經(jīng)過對幾種材料的選擇后，決 定采用氣液過濾網(wǎng)代替原捕霧器迷宮式翅片式折 板，框架采用角鋼重新制作。
氣液過濾網(wǎng)技術(shù)參數(shù)如下：
型號與規(guī)格：32- 90；技術(shù)條件：GB1220- 84。
其中化學(xué)成分為：碳 0.15%，硅 1%，錳 2%，硫 0.03%，磷 0.035%，鎳 8.0%，鉻 16.8%，鈦 0.09%。
氣液過濾網(wǎng)機械性能：
抗拉強度：530 MPa；
屈服點：206 MPa；
伸縮率：40%；
收縮率：60%；
硬度：178HRC；
電阻率：- 。
捕霧器改造處理過程
準(zhǔn)備工作
按照洗苯塔捕霧架圖紙內(nèi)容，重新制作新捕 霧器。捕霧器邊框采用∠50 角鋼（材質(zhì) Q235A）焊接 制作，考慮到焊接變形、制作誤差等因素可能導(dǎo)致捕 霧器安裝困難，邊框尺寸高度、寬度和厚度方向縮小 40 mm，安裝時采用木條塞緊固定。用 “16 圓鋼焊 接過濾網(wǎng)框架，在框架上均勻纏繞 10 層氣液過濾 網(wǎng)，并裝入捕霧器邊框內(nèi)，用扁鐵沿縱橫方向做拉筋 固定。
其他材料備件準(zhǔn)備，如制作方形連接法蘭一 件，斜度為 0.78 木楔六根，若干墊片、螺栓等。
捕霧器更換
安全措施落實到位。塔內(nèi)溫度適宜，檢修工 作開始。
將原有捕霧器吊出，新捕霧器裝入，并用木 楔塞緊固定，認(rèn)真檢查安裝情況，同時對其他部件也 做詳細(xì)檢查。
確認(rèn)無誤后封閉人孔，洗苯塔按操作規(guī)程投 用，檢修結(jié)束。
捕霧器成功改造，解決了因捕集效果差而造成 洗苯塔洗油消耗增加的問題。這不僅降低了車間生 產(chǎn)成本，緩解了公司洗油供應(yīng)的壓力，同時也大大減 少了凈煤氣管道冷凝液的排放，使用效果良好。
下一條標(biāo)題：不銹鋼氣液過濾網(wǎng)為何不生銹
本頁關(guān)鍵詞：氣液過濾網(wǎng)在捕霧器上的應(yīng)用